焦化废水主要由炼焦生产过程中产生的煤气冷凝水、蒸氨废水及焦化生产废水组成。受原煤性质、炼焦工艺、化工产品回收方式和季节等因素的影响，焦化废水的水质成分有显著差异，总体性质表现为氨氮、酚类及油浓度高，且含有大量苯系物、多环芳烃（PAHs）、吡啶、喹啉及氰化物、硫氰化物、硫化物等多种难降解物质，对环境构成严重污染，是一种典型的高浓度、高污染、有毒、难降解的工业废水。

焦化废水经过生化处理及后处理可达到《炼焦化学工业污染物排放标准》（GB16171―2012）表2直接排放的指标要求，但随着环保标准的逐步提高，焦化企业吨焦排水量不得大于0.4m3，吨焦取水量不得大于1.2m3，这就要求对焦化废水的处理不再局限于达标排放，而是进一步的资源化利用，以提高水的重复利用率。“双膜法”即超滤（UF）-反渗透（RO）膜组合工艺，广泛应用于废水回用领域，但存在膜污染严重、清洗频繁、回用率低、成本和运行费用较高等问题。因此，寻求一种稳定、高效、高回收率的焦化废水组合回用处理工艺，成为当下的热点。

1、工程概况及工艺流程设计

1.1 工程概况

某焦化厂于2013年投产运行，焦化废水处理站处理规模120m3/h，处理包括蒸氨废水、生产废水、生活废水、初期雨水、循环水排污水等污废水。原工艺采用“预处理+AAO+Fenton氧化”，其出水水质已经不能满足环保以及企业对于水资源化利用的要求，现新增回用水处理设施，产水要求回用到循环水系统作为补充水，浓水送洗煤厂洗煤。

1.2 设计进出水水量和水质

Fenton氧化后废水进入回用处理装置，设计处理能力120m3/h。设计进水水质：pH6~9、TDS≤5000mg/L、COD≤150mg/L、悬浮物≤70mg/L、NH3-N≤25mg/L、石油类≤0.5mg/L、硬度≤2.5mmol/L。设计出水水质：pH6~9、TDS≤1000mg/L、COD≤60mg/L、悬浮物≤10mg/L、Cl-≤250mg/L、浊度≤5NTU、钙硬度≤2.5mmol/L。设计出水水质可满足《工业循环冷却水处理设计规范》（GB50050―2017）中再生水用于间冷开式循环冷却水系统补充水的水质标准，作为厂区循环冷却水补充水使用。

1.3 水质分析

焦化废水经生化处理和Fenton氧化后，COD已大幅降低，但要确保后续膜系统的稳定运行，仍需进一步处理至COD≤60mg/L后方可进入膜系统；悬浮物经沉淀后仍不满足膜系统的进水要求，需进一步过滤去除；系统在整个流程中因加药、Fenton反应等影响，TDS（溶解性总固体）略有升高，要达到回用水标准，需选择合适的脱盐工艺，如反渗透、电渗析等；氨氮、石油类等在此阶段已基本处理完全，无需考虑其对系统的影响。

1.4 重点关注的问题

（1）高COD对产水率的影响。膜法对进水COD要求较高，反渗透装置的要求尤其严格。水溶性大分子会导致膜表面溶质浓度显著增高而形成凝胶层，难溶性物质会使膜表面溶质浓度迅速增高并超过其溶解度而形成结垢层，二者作用易在膜表面形成滤饼层。溶解性高分子有机物在膜孔表面被吸附，以及难溶性物质在膜孔中的析出等都会产生膜孔堵塞。滤饼层和膜孔堵塞都会引起膜通量的损失，造成膜污堵，降低寿命，影响产水率。

去除难降解COD主要有氧化法和吸附法。氧化法主要利用如H2O2、O3等强氧化剂将大分子有机物氧化分解，可以较为高效地去除难降解有机物。吸附法主要依靠活性炭、活性焦等吸附剂具有发达的微孔结构、巨大的比表面积和表面活性官能团等，使难降解有机物吸附在吸附剂表面，从而实现污染物的分离去除。由于后处理单元已经采用氧化的方式，后续宜采用吸附的方式去除COD。颗粒活性炭具有良好的吸附性能，与粉末活性炭相比具有机械强度高、不宜脱粉、造价低等特点。因此工艺采用颗粒活性炭进行吸附。

（2）高含盐量对回收率的影响。高含盐量会造成反渗透膜两侧的浓度差变大，膜的透盐率升高，导致其脱盐率随之降低。在反渗透过程中，系统盐度不断提高，相应的渗透压也随之增大，能耗增加，产水率降低。

本工程反渗透浓水TDS约25000mg/L，其他污染物如COD也会富集。为了进一步提高产水率，可采用耐高压、耐污堵的膜组件，如DTRO（碟管式反渗透）等；也可采用降膜蒸发的手段进一步浓缩；或采用电渗析工艺，从浓液中脱除盐分，从而降低反渗透脱盐压力，提高产水率。电渗析（ED）具有耗药量少、环境污染小以及对进水规模和含盐量适应性强、设备简单、操作方便等特点。综合比较投资、脱盐率、能耗、操作压力等因素，选择电渗析作为浓水脱盐工艺。

1.5 主体工艺确定

综合本项目水质特性和工艺选择的重难点分析，并参照国内其他焦化废水回用处理成功运行经验，确定本项目焦化废水回用处理采用“多介质过滤+活性炭吸附+超滤（UF）+反渗透（RO）+电渗析（ED）”组合工艺。前端多介质过滤器+活性炭吸附塔主要去除悬浮物和COD，减轻对后续工艺的不利影响，UF装置进一步脱除悬浮物、胶体以及其带来的COD，为反渗透装置的稳定运行提供保障。RO作为工艺核心，脱除废水中绝大多数盐分，确保产水水质、水量满足要求；ED装置作为最终脱盐手段，去除反渗透浓水中大部分盐分，维持系统盐平衡，最终实现系统高回收率前提下的稳定运行。

2、工艺流程及设计参数

2.1 工艺流程

焦化废水经Fenton氧化沉淀后出水用泵加压提升至多介质过滤器进行过滤，去除原水中的悬浮物，过滤后的水进入活性炭吸附塔，在吸附塔中吸附废水中难生化、难化学去除的有机污染物，多介质过滤器设有空气和水反洗装置，活性炭吸附塔设水反洗、活性炭脱水、补新碳装置。经过活性炭吸附塔处理的废水通过超滤给水泵送至超滤装置（UF），超滤装置（UF）作为反渗透进水作预处理，进一步降低废水的COD和浊度，UF产水一部分（约15%）作为配水进入回用水池，其余部分由反渗透增压泵经保安过滤器、反渗透高压泵加压送至反渗透装置（RO），RO主要脱除水中盐分，反渗透产水进入回用水池，作为循环水补充水使用。反渗透浓水进入浓水池用泵送至一级电渗析（ED1）脱盐系统，ED1产生的浓液约35%，送至煤场洗煤；ED1淡水经泵加压送至二级电渗析（ED2）系统，ED2产生的浓液循环回流至ED1进水端，ED2产生的淡水回至现有Fenton氧化装置。多介质过滤、活性炭吸附塔、UF的反洗废水排入反洗废水池，后由泵送回到Fenton氧化装置。工艺流程见图1。

2.2 主要处理单元及设计参数

（1）多介质过滤器采用钢制衬胶压力式过滤器，设置过滤器4台，3用1备，直径2.0m，高4.58m。单套填料高度：石英砂（0.4～0.6mm）800mm，无烟煤（0.8～1.6mm）400mm。单套设计出力为60m3/h，出水浊度≤5NTU。

（2）活性炭吸附塔采用钢制衬胶压力式过滤器，设置吸附塔5台，4用1备，直径2.2m，高11.00m，单套设计流量为60m3/h。

（3）超滤选用外压中空纤维膜元件，设置3套，每套15支；设计操作压力小于0.15MPa，设计通量50L/（m2?h），单套设计净产水量为45m3/h；出水浊度＜0.2NTU，SDI≤3；系统回收率≥90%。

（4）反渗透选用卷式聚酰胺反渗透膜，设置3套，选用陶氏BW30FR-400/34膜元件，单套48支，一级三段式排列；平均通量不大于18L/（m2?h），单套设计产水水量为31m3/h，系统脱盐率≥95%，回收率83%。

（5）电渗析装置：一级电渗析设置3组并联，每组2台串联，二级电渗析设置2组并联，每组1台；单组处理能力为10m3/h；电渗析装置脱盐率≥60%，水回收率≥50%。

3、工程运行效果分析

3.1 COD去除效果

各单元COD去除效果见图2。

由图2可知，进入回用处理系统的焦化废水COD在60~130mg/L，且有较大波动，经过多介质过滤及活性炭吸附后，COD得到了有效的去除，活性吸附塔出水的COD稳定在45~80mg/L，去除率约30%~50%，说明在Fenton氧化工艺之后，活性炭吸附仍可有效降低废水中的COD，维持膜系统较低的有机污染物浓度，从而确保膜系统特别是反渗透装置的稳定运转。运行发现，即使进入回用处理系统的COD波动，活性炭吸附塔出水COD仍比较稳定，有效地防止反渗透膜受到冲击而影响产水水质。

反渗透装置产水的COD维持在5~10mg/L左右，与超滤产水（COD约40~60mg/L）混合后仍可维持在10~20mg/L，仍优于规范要求的COD≤60mg/L的指标要求。

3.2 电导率去除效果

RO电导率去除效果见图3。

由图3可知，反渗透进水电导率均值在6800μS/cm，经过反渗透装置脱盐处理后，经反渗透处理后的产水电导率稳定在120μS/cm以下，反渗透产生浓水的电导率平均值为26500μS/cm，反渗透装置的脱盐率大于98%，根据含盐量、电导率、溶解性总固体之间的转换关系（溶解性总固体质量分数≤5%时，含盐量/电导率≈0.7），反渗透产水TDS约85mg/L，与部分超滤产水（TDS＜5000mg/L）混合后，TDS约820mg/L，仍满足《工业循环冷却水处理设计规范》（GB50050―2017）中溶解性固体小于1000mg/L的指标要求。

ED电导率去除效果见图4。

由图4可知，一级电渗析（ED1）进水因为混合了二级电渗析（ED2）产生的浓水，电导率略有升高，平均在28400μS/cm，出水电导率在16800μS/cm，浓水电导率约为54900μS/cm，一级电渗析脱盐率为65%左右；ED1淡水经ED2处理后，淡水电导率为6200μS/cm，浓水电导率为35000μS/cm，二级电渗析脱盐率在63%左右。ED2浓水电导率与反渗透浓水电导率相近，将其回送到ED1，可增加产水率；ED2淡水因其与焦化废水电导率相当，混合后并不影响进入回用处理系统废水的含盐量，可将其回送到Fenton氧化单元再循环，从而提高系统回收率。

3.3 产水率分析

各处理单元产水情况见图5。

由图5可知，在平均进水量116m3/h情况下，ED1平均浓水量8.4m3/h，平均回用率达到92.8%，略高于设计值92%，远高于常规“双膜法”的70%~75%；RO平均进水量112m3/h，平均产水量92m3/h，平均产水率82%，略低于设计产水率，主要是为了满足产水水质的前提下，降低能耗，延长膜的使用寿命；超滤产水量平均131m3/h，配水量19m3/h，占超滤产水的14.5%；RO平均浓水量20m3/h，ED1+ED2总产水11m3/h，平均产水率55%。

从各个装置的产水率、系统总回收率、COD和TDS等指标来看，本系统完全满足设计要求，可实现稳定达标回用。

3.4 运行成本分析

本项目成本主要由电耗、活性炭更换费用、药剂费用、载能工质（蒸汽、压缩空气等）消耗以及人工费用组成。

（1）电耗。吨水耗电2.72kW?h，按单价0.54元/（kW?h）计，吨水电费为1.47元，其中ED（电渗析）吨水电费约0.3元。

（2）活性炭更换费用。年更换活性炭量200t，按7000元/t计，吨水活性炭费用为1.33元。

（3）药剂费用。药剂主要包括膜清洗药剂、阻垢剂、杀菌剂等，折吨水费用约1.10元。

（4）蒸汽。吨水耗蒸汽0.003t，按单价65元/t计，吨水费用为0.20元。

（5）压缩空气。吨水耗压缩空气0.48m3，按单价0.0725元/m3计，吨水费用为0.04元。

（6）人工成本。所需职工定员9人，全部为生产人员，平均工资为6000元/月，吨水人工费为0.49元。

以上5项合计运行成本为4.63元/t。

4、结论

（1）采用“多介质过滤+活性炭吸附+超滤+反渗透+电渗析”组合深度处理工艺对焦化废水进行处理，产水水质优于《工业循环冷却水处理设计规范》（GB50050―2017）中再生水水质指标要求，产水可作为厂区循环冷却水补充水使用，提高了水重复利用率，降低了吨焦取水量。

（2）活性炭吸附塔可有效去除Fenton氧化后废水中的COD，去除率为30%~50%，为后续“双膜法”的稳定运行提供保障。电渗析装置可有效脱除废水中的盐分，脱盐率约65%，产水率约55%，产水可回到系统前端循环处理，从而提高总回收率。该组合回用处理工艺废水回收率可稳定达到92%以上，远高于常规双膜法处理工艺，吨水运行成本4.63元。

该组合工艺为焦化废水深度处理领域提供了一套可借鉴的工艺路线，具有一定的推广意义。（来源：中冶焦耐工程技术有限公司）